前回までで、ここから必要なパラメーター4つ（L，C，R，G）が全て登場しました。ここからは、それらを基に線路計算に必要な事項を求めていきます。それとこの計算に生じる固有数値、「0.4343」と「276」は、よく登場する値なので、記憶に留めておいてください。 （本論） 5.2 伝送線路の基本的特性 5.2.2 平行2線の伝送線路定数 ⑤ 特性インピーダンスZo 特性インピーダンス…

以前の記事では、セグメント指定（Seg：0）の周波数特性について未公開だったことから、今回、同じMMANAモデルでのSeg0,-1の両計算を行い、同時に比較表示しています。 これだとセグメント指定による計算の違いがはっきりします。 ★留意事項★ 但し、Seg:-1が絶対的に正しい計算であるとは言えないことが、…

平行線式給電線の線路定数として残るひとつが、コンダクタンスG[℧]です。 ※コンダクタンスの単位；Ωの逆さ形でモーと読む。 （本論） 5.2 伝送線路の基本的特性 5.2.2 平行2線の伝送線路定数

今回のMMANAのセグメント指定（Seg：0）による性能低下の端緒となったモデルについて、再度挑戦しています。 （問題端緒記事） 【FD-Rad】50MHz用八木：8エレメント(18）1:4U-blun(3) ラジエータ水平パイプ・ストレート形状に見直し後：Ga低下現象？ https://jo3krp2.seesaa.net/article/516727253.html このとき、Seg：0では、FDラジエータの角部分に異径パイプの不連続部…

今回の抵抗Rは、ヘヤピンマッチと直接関係しませんが、平行2線式給電線の基本知識として採り上げました。 （ヘヤピンマッチのスタブ長計算におけるZo値の重要性） 一方で、前回書いた給電線の特性インピーダンスZo（＝√L/C）の算定が、ヘヤピンマッチで重要な意味を持つことの事前紹介です。 （スタブの線路の特性インピーダンスZoの値を正確に求めたい理由） 今回使用に…

以前に実施しました 50MHz用八木：8エレメント・FDラジエータ：Uバラン・マッチング方式(2)周波数特性 https://jo3krp2.seesaa.net/article/516479033.html に係る再評価版です。 変更した部分は、アンテナ定義各行の最終部にあるセグメント指定「Seg：0→－1」です。これにより、テーパリング処理によって、異径パイプ接続の不連続部分について、細かい分割で計算します。 た…

今回は、平行2線式給電線間に分布する静電容量Cを求めます。すると前回求めたインダクタンスLとあれば、この平行2線式給電線が持つ特性インピーダンスZoを次の計算で求めることができるのです。 Zo=√（L／C） [Ω] ......（5.3） 【ヘアピンマッチ予習】分布定数回路の整合（2）特性インピーダンスZo https://jo3krp2.seesaa.net/article/516711034.html にて導出した式 …

MMANA付属モデルから改良したモデルで、Radiator（放射器）をFD（フォールデッド）タイプにする方法です。給電点インピーダンスを200Ωとなるようにしています。そして、同軸ケーブルを使った1：4のUバランにて50Ωの同軸給電線とマッチングしており、同時に平衡：不平衡の変換を行っています。 ※Uバラン部分はMMANAの再現には含まれません。 さらに以…

今回から、ヘアピンマッチ回路の基礎である平行2線式給電線についての理論にかかることができます。しかし、伝送理論の流れ的には、いくつかの重要な項目については、今回端折ります。そうしないと目的部分まで、たどり着けないからです。 特に残念な部分は、「5.1.3 分布定数回路の一般的取り扱い」での波動方程式から、その一般解を求めて、それと今回のγ（α,β）との関係を波動方程式…

前回指摘したMMANAのエレメント定義における個々の行における「セグメント指定」0,-1の違いを大元の付属モデル8EL6MWについて明示して、今までの50MHzモデルについて、全般に見直しを行う必要があることの確認です。 そのための検証として、過去の個人的な設計例では、このセグメント指定Seg:-1については、既に対応済である例についてSeg:0として設計した場合を掲げます。 （本題…

MMANAの表示オプション(V）の「スタブマッチ」タブにある計算部分は、本来は分布定数回路による整合手法の一種である「L形分岐」整合回路のなかの「短絡線路によるL形並列分岐」というのが、正式な回路名称です。 それをMMANAでは、ヘアピンマッチ回路に応用しています。ですので、元のL形分岐による整合回路形状が少し複雑で、設計条件によっては、邪魔なL1の長さが大きくなる場合があって…

今回、前回のFDラジエータ形状変更による利得Gaの減少について、検証と考察を実施しました。そのまとめです。 (本題) 1. 前回記事中の訂正 「今回は、ラジエータ形状を変えています。14φ径のストレートパイプの先端に”コ”字形となる10φ径パイプを挿入する形状としました。 後の判明ですが、このラジエータ形状が利得減少の原因となりました。FDラジエータの場合、そのパイプ接…

ヘヤピンマッチ計算で必要な知識が、伝搬定数γの虚数部：位相定数βです。 一方、実部のαは減衰定数と呼ばれ、線路のロスを表しますが、通常の給電線の場合には、α≒0と見なします。しかし、位相定数βは無視できません。伝搬する電波の波長に関係して、伝送線路の位置によって、その位相状態が刻々と変わっていくからです。 前回のアンテナ本の流れから、この伝搬定数について、アマ…

今回の50MHzシリーズ記事の最終モデルとしたいヘヤピンマッチモデルは、アンテナ設計は既に完了しているのですが、その裏付け理論記事のほうが全然間に合いません。 その時間稼ぎとして、初めに実施したFDラジエータの改善試行モデルを公開します。そして、今回は見出しにあるように最初に設計したFDオリジナルモデルと比較すると約1dB近くもGaが低下しました。今回この原因を追究すること…

前回は、MMANAのスタブマッチに必要な（ショート）スタブの特性インピーダンスZoを求める結果式を示しました。 Zo＝276log10（d／a） [Ω] ....(5.81) Zo；求めたいスタブの特性インピーダンス d；2線間の距離 a；電線の口径（半径） この式があれば、簡単にスタブの特性インピーダンスZoを計算できることはご理解いただけたと思います。 ただ、この式を導出してくると…

利得とF/B追及したラジエータ直結アンテナの特質は、今回の周波数特性に顕著に現れています。 それらについては、個々のデータで分析していきます。 （本題） 1. 給電点インピーダンスZ（RとjX別）

ヘヤピンマッチに使うU字形の金具（ショートスタブまたは単にスタブ）の設計に必要な事前知識についての講座です。50MHzなら適当 に給電部に電線をU字に装着すれば、マッチングできると思えますが、力業での試行錯誤で求めるのは大変です。 一方、MMANAの「表示（V）」メニューにある「オプション（V）」をクリックすれば、次のような「スタブマッチ」タブを開けば、 ヘヤピンマッチの…

前回のモデルの全てのエレメント対象に50.0～51.0MHz範囲内でGaとF/Bを追求しています。そのうちのBestモデルの1つで、これが最良ということではありません。同様なモデルは、MMANAを使えば、いくらでも設計できます。 今回の目標は、50.0～51.0MHz全般におけるGaとF/B性能の維持に加えて、中心周波数50.5MHz付近をより重視する設計です。このため、各エレメント長とエレメント間隔の全てを…

今回は、放射器と第一導波器位置によるSWR特性のみを改善した状態での周波数特性です。これだとインピーダンスZ（R+jX）特性とSWR特性で見ると全く問題ありません。 しかし、一方で八木アンテナとしての性能（Ga,F/B）及びパターンでの周波数変化を見ますと50.750MHz～51.000MHz（以上） 周波数帯に特性が偏る傾向があるのです。これは、元の8ELE6MW.MAAのデータの癖というか、そういう…

今回からは、HF帯のマルチバンド八木で昔用いられた「直接給電-direct coupling」方式を掲げます。 50MHzにおいては、ラジエータがブームから電気的に浮いた状態とさらにラジエータを左右エレメントに分割・絶縁して、その中点にDPと同様に給電する方式となるので、給電箇所の絶縁と分割支持のための高周波性能に優れた樹脂部品が余計に増えることから、メーカー製のように部品コストにシビ…